巢湖高压合金管的材质壁厚新闻
合金钢管的焊接工艺评定试验结果
试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）
抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)
方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
从拉伸试验结果可知，两种方案的拉伸试样全部断在母材，说明焊缝的抗拉强度高于母材；弯曲试验全部合格，说明焊缝的塑性较好。根据表5中的冲击韧性试验结果可知，方案Ⅰ的冲击韧性明显高于方案Ⅱ，证明方案Ⅰ的焊后热处理规范比较理想，高温回火不仅达到了改善接头组织和性能目的，而且使韧性与强度配合适当。从室温机械性能结果可知，所推荐的两种焊接工艺方案均可用于现场施工。方案Ⅰ采用了与母材成分接近的焊条，焊缝性能同母材匹配，焊缝应具有较高的热强性，焊缝在高温下长期使用不易破坏。难点是焊后热处理规范较为严格，回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会引起焊缝性能下降。方案Ⅱ采用了奥氏体不锈钢焊条施焊，虽然可以省去焊后热处理，但由于焊缝与母材膨胀系数不同，长期高温工作时可发生碳的扩散迁移现象，容易导致焊缝在熔合区发生破坏。因此，从使用可靠性考虑，现场采用方案Ⅰ施焊更为稳妥。
巢湖高压合金管的材质壁厚知识
合金钢管力学性能介绍
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标准
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牌号
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抗拉强度（MPa）
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屈服强度（MPa）
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伸长率（%）
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硬度
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GB3087
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10
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335～475
|
≥195
|
≥24
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/
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20
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410～550
|
≥245
|
≥20
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/
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|
|
GB5310
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20G
|
410～550
|
≥245
|
≥24
|
/
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20MnG
|
≥415
|
≥240
|
≥22
|
/
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|
25MnG
|
≥485
|
≥275
|
≥20
|
/
|
|
|
15CrMoG
|
440～640
|
≥235
|
≥21
|
/
|
|
|
12Cr2MoG
|
450～600
|
≥280
|
≥20
|
/
|
|
|
12Cr1MoVG
|
470～640
|
≥255
|
≥21
|
/
|
|
|
12Cr2MoWVTiB
|
540～735
|
≥345
|
≥18
|
/
|
|
|
10Cr9Mo1VNb
|
≥585
|
≥415
|
≥20
|
/
|
|
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ASME SA210
|
SA210A-1
|
≥415
|
≥255
|
≥30
|
≤143HB
|
|
SA210C
|
≥485
|
≥275
|
≥30
|
≤179HB
|
|
|
ASME SA213
|
SA213 T11
|
≥415
|
≥205
|
≥30
|
≤163HB
|
|
SA213 T12
|
≥415
|
≥220
|
≥30
|
≤163HB
|
|
|
SA213 T22
|
≥415
|
≥205
|
≥30
|
≤163HB
|
|
|
SA213 T23
|
≥510
|
≥400
|
≥20
|
≤220HB
|
|
|
SA213 T91
|
≥585
|
≥415
|
≥20
|
≤250HB
|
|
|
SA213 T92
|
≥620
|
≥440
|
≥20
|
≤250HB
|
|
|
DIN17175
|
ST45.8/Ⅲ
|
410～530
|
≥255
|
≥21
|
/
|
|
|
15Mo3
|
450～600
|
≥270
|
≥22
|
|
|
13CrMo44
|
440～590
|
≥290
|
≥22
|
/
|
|
|
10CrMo910
|
480～630
|
≥280
|
≥20
|
/
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巢湖高压合金管的材质壁厚现货
| 合金钢管 | 齐全 | 57*3.5 | 国标 | 大量 | 大量 | 电议 | 电议 |
| 合金钢管 | 齐全 | 76*12 | 国标 | 大量 | 大量 | 电议 | 电议 |
| 合金钢管 | 齐全 | 89*6 | 国标 | 大量 | 大量 | 电议 | 电议 |
| 合金钢管 | 齐全 | 89*8 | 国标 | 大量 | 大量 | 电议 | 电议 |
| 合金钢管 | 齐全 | 159*8 | 国标 | 大量 | 大量 | 电议 | 电议 |
| 合金钢管 | 齐全 | 159*10 | 国标 | 大量 | 大量 | 电议 | 电议 |
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